一、HDPE/EVOH共混物结晶行为研究（论文文献综述）
刘国[1]（2021）在《聚乙烯基复合材料的制备及其阻气性和力学性能研究》文中认为聚乙烯（PE）作为一种重要的热塑性树脂,由于具有价格低及良好的成型加工性能等优势,使其广泛应用于食品医疗、电子电器及新能源等领域。但聚乙烯与聚酰胺（PA）、聚碳酸酯（PC）等工程塑料相比,存在耐热性、耐候性差及非极性气体分子易渗透等问题而限制了其应用。本研究工作主要针对于高密度聚乙烯（HDPE）在新能源汽车Ⅳ型高压储氢气瓶内衬材料的应用问题,通过对其进行物理化学改性以增强材料的气体阻隔性能,利用了熔融共混的方法在HDPE树脂基体中引入二维层状纳米粒子蒙脱土或阻隔性树脂尼龙6,制备了具有优异力学性能和高气体阻隔性的聚乙烯基复合材料,为Ⅳ型高压储氢气瓶塑料内衬的研制提供了技术支持。首先,通过离子插层的方法,利用长链季铵盐等对钠基蒙脱土（Na-MMT）进行改性以制备有机蒙脱土（OMMT）,同时研究了实验温度、PH等条件对于离子置换作用的影响。结果表明,当改性剂（STAC）的用量为10.5mmol时,离子置换效果最好,其中,改性蒙脱土的层间距从1.245nm提高到3.276nm,与水的接触角从70.2。提高到108.1°,表面的亲水疏油性明显改善,而且改性后的蒙脱土结构变得疏松,从而制备了高层间距、低表面能且与高密度聚乙烯具有良好相容性的有机蒙脱土,有利于其在HDPE基体中的分散。其次,将所制备的改性蒙脱土（S-OMMT）与高密度聚乙烯通过熔融共混的方法制备复合材料。结果发现,S-OMMT在HDPE树脂基体中被聚乙烯分子链进一步的剥离,改善了其在基体中的分散状况。S-OMMT的引入也提高了 HDPE的力学强度和气体阻隔性能,当其用量为5wt%时,HDPE/S-OMMT复合材料的力学强度和阻隔性能最好,拉伸强度相较于HDPE提升了 42.1%,气体渗透系数最小为2.31 x10-14cm3·cm/（cm2·s·Pa）,降低了 34.4%。最后,通过熔融共混的方法在高密度聚乙烯树脂基体中引入阻隔性树脂尼龙6,同时以PE-MAH为相容剂以改善两者的相容性,从而制备共混聚合物。结果发现,相容剂（PE-MAH）起到了良好的增容作用,降低了尼龙6的尺寸,使其以次连续相形式均匀分布在HDPE树脂基体中,增强了共混聚合物的力学强度,同时延长了气体分子在聚合物材料中的扩散路径,降低了气体渗透性。其中,当PE-MAH用量为10 wt%时,共混聚合物的拉伸强度提高到了 32.18MPa,提升了 36.3%,气体渗透系数最小为2.1×10-14cm3·cm/（cm2·s·Pa）,相较于 HDPE 降低了 37.7%。
唐有凯[2]（2021）在《基于纳米抗氧组装体的共混与复合包装膜制备及性能研究》文中研究指明食品油脂被氧化问题是关乎食品品质与安全的重要议题。缓释型抗氧活性包装,能以可预测、较低的速率释放抗氧活性物质,更长时间的保护食品,正越来越受到关注。介孔纳米材料可作为载体吸附抗氧活性物质,形成抗氧活性组装体以进行缓释。活性膜是活性包装最重要的组成部分,然而组装体的引入会使活性膜产生空腔等缺陷,导致力学、阻隔等性能下降。本课题分为三个阶段:（1）制备四种孔径的MCM-41型介孔纳米SiO2载体,以之吸附天然抗氧活性物α-生育酚,制备系列α-生育酚/MCM-41抗氧活性组装体,并筛选出一种用于制备活性膜;（2）以低密度聚乙烯（LDPE）为基材,分别引入线性低密度聚乙烯（LLDPE）、聚烯烃类热塑性弹性体（POE）进行共混,以挤出流延法制备单层共混抗氧活性膜;（3）针对单层活性膜阻隔性能不足的问题,引入聚丙烯（PP）层,以共挤流延法制备双层复合抗氧活性膜。课题研究了介孔纳米SiO2的微观形貌,系列组装体热稳定性、搭载率;研究组装体、α-生育酚、LLDPE、POE、双层结构的添加对活性膜阻隔、力学、缓释等性能影响。实验结果如下:（1）制备了C12/C14/C16/C18四种载体,都具有介孔级孔道,C14/C16/C18载体具有典型MCM-41的二维六方孔形及长窄孔道,其中C16载体孔道无塌陷、堵塞,排布严整,具有最佳的微观孔道结构;载体对所搭载α-生育酚热稳定性具有普遍的增强能力,被吸附搭载于载体后,α-生育酚热分解温度提升70%,有利于热加工。C16组装体对α-生育酚具有最高的搭载率,为17.37%。后续研究采用C16组装体制备系列抗氧活性膜。（2）制备了LDPE、LLDPE-LDPE、POE-LDPE三种基材共10种薄膜,发现LLDPE的加入使共混物熔程向高低温两侧变宽,熔程相对对照组提升97.87%,有利于薄膜热加工;POE的加入使薄膜氧气透过系数增加约120%;POE、LLDPE、α-生育酚、组装体的加入,可提升薄膜力学性能。其中POE与组装体的组合添加,对力学性能具有显着的协同增强作用,拉伸强度提升率是其他单层活性膜提升率2.5倍以上;组装体的添加及结晶度都对单层活性膜缓释性能有显着影响,其中组装体可降低活性膜扩散系数45-47%;活性膜结晶度与扩散系数呈负相关。组装体、结晶度与活性膜释放速率之间的规律,可应用于缓释型活性包装的缓释设计,调控活性膜释放行为,增强缓释性能。（3）制备了PP/LDPE双层复合抗氧活性膜,以解决单层共混活性膜阻隔性能不足的问题。发现双层复合抗氧活性膜阻氧性能增加,氧气透过系数约为单层共混活性膜的26%;双层复合抗氧活性膜的力学性能显着增强,相较于对照组,断裂伸长率、拉伸强度的提升率分别为+67.5%、+86.9%,强于具有协同增强作用的单层共混活性膜（+53.0%、+76.2%）;双层复合抗氧活性膜对α-生育酚的缓释能力高于单层共混活性膜,扩散系数为1.1282(10-9·cm2·s-1),约为对照组的67%。双层复合膜可应用于缓释型活性包装的缓释设计,调控活性膜释放行为,增强活性膜缓释能力。本课题所制备活性膜、组装体可用于软塑活性包装的缓释设计,调控释放行为,增强活性包装缓释性能,且力学、热加工等性能优于LDPE薄膜,在功能性活性包装材料领域具有广阔的应用前景。
王瑞,魏子朕,曹艳霞,杨艳宇,王建峰,王万杰[3]（2020）在《POE-g-MAH对HDPE/EVOH共混物形态与性能的影响》文中认为通过双螺杆熔融挤出制备了高密度聚乙烯/乙烯-乙烯醇共聚物/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物（HDPE/EVOH/POE-g-MAH）三元共混物。固定基体HDPE与分散相的比例为70:30,考察了EVOH与POE-g-MAH含量变化时,共混物形态与力学性能、流变特性以及结晶行为之间的关系。结果表明:因EVOH与POE-g-MAH之间的反应,POE-gMAH能有效地调控共混物的形态和性质。随POE-g-MAH含量的增加,共混物中分散相形态从颗粒状和纤维状共存向全部颗粒状过渡,分散相尺寸变小,界面黏附力增强,HDPE的韧性得以明显改善。当HDPE/EVOH/POE-g-MAH为70:20:10时,三元共混物的冲击强度最高为60 kJ/m2,是纯HDPE的4.3倍,拉伸强度保留率为92%。
黄志强[4]（2020）在《HDPE/纳米无机粒子吹塑成型专用料的制备与性能研究》文中研究指明高密度聚乙烯（HDPE）因其具有价格低廉、易加工、耐环境应力开裂（ESCR）性能、稳定的型坯和吹胀性能等优点,应用领域非常广泛,尤其是在食品生产容器、工业瓶等各类大、中、小型中空吹塑制品中,2017年全国高密度聚乙烯生产总量达到423.09万吨,2018年达438.92万吨,且每年总产量按照3.7%左右增长率增长。但其也有遇有机物溶胀、透气性能差、盛装烃类与有机溶剂物质时易渗漏等缺陷,所以,需要对其运用物理或化学的方法进行功能性改性变成混合材料以拓宽其应用领域以满足对其高性能化和多功能化的需要。本文以独山子石化公司牌号为HD5502GA的高密度聚乙烯（HDPE）为基础树脂,以nano-MMT、改性nano-MMT（双十八烷基甲基氯化铵-XY-5）为填料,成核剂（HPN-210M,HPN-20E）、增韧剂（CZ-02）为助剂,通过熔融共混法制备出HDPE/纳米无机粒子吹塑成型专用料,并系统研究其微观形貌、力学性能、透光性能、阻隔性能等研究内容及结论如下:（1）通过粒径分布、X射线衍射方法对层状nano-MMT、nano-CaCO3的平均粒径、比表面积、层间距等进行对比分析,确定nano-MMT为HDPE/纳米无机粒子吹塑成型专用料的制备与性能研究的填料并为之后的研究提供基础数据。（2）采用熔融共混法制备HDPE/nano-MMT吹塑成型专用料,并与纯HDPE料进行对比,结果表明:HDPE/nano-MMT复合材料较纯HDPE料的拉伸性能、抗冲击性能最大分别提升4.03%、5.87%,但氧气阻隔性能没有提高。（3）探究了不同成核剂（HPN-210M、HPN-20E）对HDPE的增强实验,结果表明,当HDPE与HPN-210M质量比2000:1为时,复合材料的拉伸性能提升8.6%,抗冲击性能提升28.47%,阻隔性能提升13.24%;当HDPE与HPN-20E质量比2000:1时,其拉伸性能提升5.02%,抗冲击性能提升20.61%,当HDPE与HPN-20E质量比2000:2时,其阻隔性能提升 10.87%。（4）探究了增韧剂（CZ-02）对HDPE基体材料的增强实验,结果表明:当CZ-02的质量分数为2%时,复合材料的最优拉伸强度和抗冲击强度较纯HDPE基体材料分别提高5.02%、31.47%。（5）采用熔融共混法制备HDPE/改性nano-MMT吹塑成型专用料,并以（3）中HPN-210M以及（4）中CZ-02比例为助剂,结果表明:改性nano-MMT作为填料并添加适量的成核剂、增韧剂的复合材料较nano-MMT作为填料的复合材料其相容性更好、少团聚,更易形成阻隔层,同时熔融、结晶温度升高,热稳定性能、拉伸性能、抗冲击性能、透光性能、阻隔性能提高。HDPE/改性nano-MMT复合材料较纯HDPE料的拉伸性能、抗冲击性能、阻隔性能最大分别提升15.6%、5.37%、18.52%。
易着武[5]（2020）在《双向拉伸PA6/EVOH高阻隔薄膜的制备、性能及其机理研究》文中指出随着生活水平日益提高,人们对高阻隔并具有优异综合性能的塑料包装材料需求剧增。双向拉伸聚酰胺6（BOPA6）薄膜阻隔性能较好、柔顺性优良、强度高、耐冲击、无毒无害,广泛应用于包装领域。然而常规BOPA6薄膜的阻隔性能相对于铝箔等高阻隔材料仍有一定差距,进一步提高BOPA6薄膜的阻隔性能可扩大其使用范围,具有重要的现实意义。本论文通过引入具有高阻隔性的乙烯-乙烯醇共聚物（EVOH）来进一步提高BOPA6薄膜的阻隔性能。主要研究内容和创新点如下:（1）PA6/EVOH复合材料。通过熔融共混法将EVOH与PA6基体均匀混合制备PA6/EVOH复合材料。研究发现,EVOH阻碍薄膜中PA6的γ型晶体的生成,促进α型晶体的生成,提高结晶度。复合材料的黏度与剪切速率的关系可以通过幂律模型拟合,可用Arrhenius方程描述复合材料黏度与温度的关系。随着EVOH含量的增加,复合材料的表观黏度（ηa）和复数黏度|η*|增加,特别是当EVOH添加量达到15wt%时,黏度提升幅度较大。PA6和EVOH之间具有较好的相容性,并且在EVOH的添加量达到15 wt%时,复合材料内部形成微观相分离结构。含35 wt%EVOH的PA6/EVOH复合材料,其断裂伸长率和冲击强度分别提高143%和27.3%。（2）不同拉伸比的PA6/EVOH单向和双向拉伸薄膜。通过挤出流延的方式制备PA6/EVOH（15 wt%）预制膜,采用双向拉伸机将预制膜单向和双向拉伸。研究表明,单向拉伸促使PA6晶体的（020）晶面垂直于MD方向（MD为拉伸方向）,而双向拉伸进一步促使（002）晶面平行于MD-TD平面。拉伸不仅促进PA6/EVOH薄膜结晶而且促进其相结构和晶体取向,随着拉伸比的增加,晶体的取向度增加。单向拉伸薄膜在MD的拉伸强度随着拉伸比的增加而提高,TD的拉伸强度降低,而双向拉伸薄膜的力学性能在MD和TD方向上平衡均化。其中,拉伸比为（3×3）的双向拉伸膜具有较高的强度与韧性。此外,单向和双向拉伸均能提高薄膜的阻隔性能,且双向拉伸后的薄膜其阻隔性能更佳。（3）不同配方的PA6/EVOH双向拉伸薄膜。通过挤出流延随之双向拉伸制备拉伸比均为（3×3）的PA6/EVOH双向拉伸薄膜。研究发现PA6/EVOH复合材料在加工过程中未降解。PA6/EVOH双向拉伸薄膜的阻隔性能显着增加,当EVOH的含量为35 wt%时,薄膜的阻隔性能提高超过一倍。PA6/EVOH双向拉伸薄膜的强度、模量和韧性都有所提高,其中模量最大达到2574MPa,增加约1.7倍。由此可见,PA6/EVOH双向拉伸薄膜具备优异的力学和阻隔性能,有望作为高阻隔并具有优异综合性能的薄膜应用于包装领域。
王瑞[6]（2020）在《高抗冲聚烯烃/废旧PVB膜片共混材料制备与研究》文中进行了进一步梳理聚乙烯醇缩丁醛（PVB）和适量的增塑剂、光热稳定剂等添加剂共混后加工而成的膜片,具有良好的抗冲性、粘结性以及耐老化性且无毒等优点,被广泛应用于汽车安全玻璃、光伏封装及高层建筑玻璃等领域。在这些领域相关产品生产和使用过程中产生了较多的废旧PVB膜片（r-PVB）,通常的填埋或焚烧处理会造成环境影响,若能实现r-PVB高附加值的回收利用则可带来社会与经济双重效益。本文主要考察r-PVB对高密度聚乙烯（HDPE）以及聚丙烯（PP）的增韧作用。首先研究了增容剂种类以及加料顺序对HDPE/r-PVB共混物力学性能的影响,筛选出增容效果优异的增容剂和工艺;在此基础上,制备具有优异抗冲性能的HDPE共混物及PP共混物,并探究r-PVB与增容剂的配比对HDPE共混物及PP共混物微观形貌、力学性能、流变特性以及热性能的影响。主要研究内容和结果如下:（1）采用转矩流变仪熔融共混并用模压成型工艺,利用一步法及母料法分别制备了三种马来酸酐接枝物增容的HDPE/r-PVB共混物。结果表明,以乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐（POE-g-MA）为增容剂、一步法制备的HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的缺口冲击强度最高。（2）按照上述优选的方法及增容剂,固定HDPE与分散相（r-PVB与POE-g-MA总重）质量比为70/30,考察分散相中r-PVB与POE-g-MA的配比对HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物微观形貌及性能的影响。POE-g-MA的引入可有效改善HDPE与r-PVB之间的相容性,增加界面粘附力;当r-PVB与POE-g-MA质量比为25/5时,HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的缺口冲击强度达52.4 k J/m2,是纯HDPE的8.7倍,但拉伸强度明显降低。R-PVB与POE-g-MA的引入降低了HDPE的结晶度,但HDPE/r-PVB/POE-g-MA三元共混物结晶度相差不大。固定r-PVB与POE-g-MA的质量比为25/5,研究分散相含量对共混物形态与性能的影响,当分散相含量超过25 wt%后,分散相粒径显着减小,HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物发生明显的脆韧转变。（3）采用双螺杆挤出机熔融共混并用注塑成型工艺,考察了质量比为70/25/5的HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的力学性能,其缺口冲击强度达60k J/m2,且拉伸强度与断裂伸长率与纯HDPE相近。（4）采用双螺杆挤出机熔融共混并用注塑成型工艺,固定PP与分散相（r-PVB与POE-g-MA总重）质量比为70/30,考察了r-PVB及POE-g-MA配比对PP/r-PVB/POE-g-MA共混物微观形貌与性能的影响。当PP/r-PVB/POE-g-MA的质量比为70/10/20时,其缺口冲击强度为78.0 k J/m2,是纯PP的16.6倍。POE-g-MA与r-PVB与形成了核壳结构,有利于共混物韧性的提高。
魏子朕[7]（2020）在《具有“多核结构”的超韧PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物的制备与研究》文中指出尼龙6（PA6）是具有优良性能的工程塑料之一,广泛应用于不同领域。但PA6在干态和低温下韧性较差,缺口敏感性高,使其使用范围受到一定限制。与弹性体共混是获得超韧尼龙材料的常用途径,而质优、价廉、易加工的弹性体改性剂一直是高分子产业界追求的目标。经塑化处理的聚乙烯醇缩丁醛（PVB）膜片被广泛应用于安全玻璃夹层材料和太阳能光伏组件封装材料等领域,在这些制品生产以及使用过程中会伴有大量的PVB废旧膜片（r-PVB）产生,r-PVB仍然具有较好的抗冲击和加工性能,对其进行回收利用不仅利于环保,而且能够产生经济效益。本文以r-PVB为增韧剂、以乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐（POE-g-MA）为增容剂对PA6进行增韧改性。首先使r-PVB和POE-g-MA进行反应性共混制备不同配比的增韧母料,再将PA6和增韧母料反应性挤出制备超韧PA6共混物。并借助于红外光谱（FTIR）、接触角（Contact Angle）、扫描电镜（SEM）、原子力显微镜（AFM）、热分析（DSC）、动态流变（Dynamic Rheology）和力学性能测试等分析手段,对共混物的形态与性能进行表征,探究母料配比、母料含量等对PA6共混物力学性能的影响及其与形态结构之间的关系。并在此研究基础之上,考察了增韧母料对不同种类尼龙的改性效果。主要结论如下:（1）以母料法为基础制备不同配比的PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物,可以克服POE-g-MA分子链上马来酸酐与PA6分子链上端胺基酰化反应活性大于其与r-PVB分子链上羟基酯化反应活性的问题,赋予PA6与r-PVB良好的相容性。（2）随着POE-g-MA含量增加,POE-g-MA与r-PVB、PA6与母料之间反应程度加大,再加上组分间界面张力与粘度比的综合影响,使PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物的分散相形成多核结构。当PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物的配比为70/20/10时,共混物的缺口冲击强度最高,为136.7 k J/m2,是PA6的24倍。共混物中各组分之间较强的界面粘附力和多核结构的协同作用导致分散相发生大形变并诱导基体产生大量的剪切带是主要的增韧机理。母料的引入在一定程度上降低了PA6的结晶度,但结晶度并不随母料配比的变化而改变,结晶不是影响PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物韧性的重要因素。（3）母料含量不会影响PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物中多核结构的形成。随着母料含量的增加,共混物中分散相粒径变大,且多核结构中核的数目增加、粒径增大,同时共混物的冲击强度增大;当母料含量为25 wt%时,共混物出现脆-韧转变,临界粒子间距τc为0.30μm。（4）通过母料法制备PA1010、PA1012、PA12以及PA1212三元共混物。PA/r-PVB/POE-g-MA共混物中分散相的结构受PA种类的影响,可形成多核结构或核壳结构;母料对不同种类PA均具有明显的增韧效果。
罗大军[8]（2019）在《双微孔亲水聚丙烯中空纤维膜的微结构构筑、调控及机理研究》文中研究指明聚丙烯中空纤维膜（PPHFM）具有抗冲击、耐腐蚀、单位膜面积大和分离效率高等优点被广泛应用在水处理、膜蒸馏、气体分离及生物医药等领域。但熔融纺丝-拉伸法（MS-S）制备的PPHFM由于孔结构单一、片晶簇叠加和PP疏水性导致膜孔隙率较低和亲水性差,使膜在水处理领域或水溶液分离时存在水通量低和抗污染性能差等问题。为了有效地解决这两个问题,本论文基于片晶分离致孔与相分离致孔理论设计一种具有两种不同等级且独立孔径分布的新型双微孔膜结构,用于改善PPHFM的孔隙率和亲水性,提高膜纯水通量和抗污染性,保留膜良好截留性能。同时通过改善共混物体系相容性调控双微孔结构,建立双微孔构筑机理和调控机理模型,探索制膜工艺对膜双微孔结构的影响规律。本论文的研究内容主要如下:1.PP基体中加入不同含量亲水乙烯-乙烯醇共聚物（EVOH）及定量相容剂PP接枝马来酸酐（PP-g-MAH）制备PP/MAH/EVOH共混物,通过MS-S法制备具有双微孔结构的亲水PPHFM。研究共混物中两相形貌、结晶行为、流变行为、中空纤维晶体结构与膜结构性能之间的关系,建立了双微孔结构的构筑机理模型,截留模型与抗污染模型。结果表明:具有双微孔结构的亲水PPHFM孔隙率提高至83.7%,膜表面含氧量最高达5.93%;膜纯水通量提升至322.0±8.8L/m2·h,相对于PPHFM提高了117.56%;膜抗污染性能有效提高,通量回复率最高增加了25%;对0.1%碳素溶液的截留率最高达99.88%,表现出良好的截留性能。通过双微孔结构构筑机理分析,取向的PP片晶分离形成了小微孔,PP和EVOH的相界面分离形成了大微孔,相互作用的相界面分离形成大微孔中的微纤维;FESEM和流变结果表明,随EVOH含量增加,PP/MAH/EVOH共混物中EVOH岛结构尺寸增大,两相界面相互作用减弱,由两相界面分离形成的大微孔孔径增大;结合共混物结晶行为与中空纤维微观晶体结构的分析,EVOH作为PP基体的有效成核剂,增加了PP/MAH/EVOH共混物中PP球晶成核密度和总结晶速率,减小了PP晶粒尺寸,使PP/MAH/EVOH中空纤维微结构中的片晶厚度均低于PP中空纤维。因此在PP/MAH/EVOH中空纤维膜（PMEVOH-HFMs）中小微孔孔径均小于PPHFM。当PP/EVOH质量比为90/10时膜具有最佳双微孔结构,同时也表现出最佳的性能。2.基于两相界面分离原理,通过添加不同含量PP-g-MAH改善体系相容性实现双微孔结构的调控,建立了双微孔结构调控机理模型。结果表明:随PP-g-MAH含量增加,PP/EVOH/MAH体系相容性逐渐改善,EVOH岛结构尺寸逐渐减小,两相间形成了相互作用逐渐增强的界面,形成的大微孔孔径逐渐增大;随着PP/EVOH/MAH体系相容性逐渐改善,阻碍了PP相的结晶过程,导致PP/EVOH/MAH中空纤维微结构中片晶厚度逐渐减小,片晶取向度先升高后降低。尽管更厚的片晶对应着更大孔径的小微孔,但是在PP-g-MAH含量低于5 wt%时,由于中空纤维中片晶取向度大幅度降低,小微孔孔径均在183 nm左右。因此改变PP/EVOH/MAH体系相容性主要是通过界面相互作用来调控大微孔结构。当加入5 wt%PP-g-MAH时,膜双微孔结构最完善,孔隙率最大,表现出最佳的膜性能。3.考察了MS-S法生产工艺条件因素,对膜双微孔结构的影响,揭示了制膜工艺对膜双微孔结构的影响规律。结果表明:牵引速率和热处理温度均存在极值现象,当牵引速率为395 m/min时,PMEVOH-10（PP/PP-g-MAH/EVOH质量比为90/5/10）中空纤维和PMEVOH-10-HFMs结构与性能表现最佳;当热处理温度为150℃时,PMEVOH-10中空纤维和PMEVOH-10-HFMs结构与性能表现最佳。中空纤维拉伸过程中,同时形成了双微孔结构中的大小微孔,并且孔径随着拉伸比例增加先增大后减小。当拉伸比例为200%时,双微孔孔径和孔隙率达最大值,对应膜的纯水通量也达最大值。通过拉伸不同比例既能实现双微孔的孔径和孔隙率调控,又对PMEVOH-10-HFMs的截留性能没有产生明显影响,但拉伸比例过高时,膜双微孔孔径增大,孔结构变得更狭长,导致膜抗污染性能稍有降低。
陈艺昌[9]（2019）在《微层共挤出成型PP/（POE/LDPE）片材及其发泡研究》文中研究指明微层共挤出技术可成型具有交替多层结构的新型制品。本文对两种入口方式的汇流流场进行模拟;制备乙烯-辛烯共聚物/低密度聚乙烯（POE/LDPE）共混物和聚丙烯（PP）/（POE/LDPE）微层片材,并研究它们的流变和力学性能;对共混物和微层片材进行高压釜间歇发泡,研究发泡条件和微层结构对发泡样品泡孔结构的影响,分析不同泡孔结构的形成机理,为制备高性能的微层发泡材料提供新思路。对两种入口方式的汇流流道的模拟结果表明,入口位置的不同使熔体在出口的位置发生改变,进而使出口宽度方向上熔体各段的宽度随之改变,出口处片材宽度方向上的厚度均匀性受到影响。对五种配比的POE/LDPE共混物的表征结果表明,POE与LDPE相容性较好;LDPE含量为30 wt%时在共混物中可能形成连续相,与理论计算的结果相符;高压Sc-CO2条件下,POE/LDPE共混物达到近似饱和点的时间随LDPE含量的增加而减少;POE/LDPE共混物的熔体强度和屈服强度均随随LDPE含量的增加而提高,含量为50 wt%时熔体强度达到最高（61.1 mN）;POE对LDPE的结晶具有抑制作用。对PP/（POE/LDPE）微层片材的表征结果表明,微层间的界面作用随共混物中LDPE含量与层数的增加而减弱,PP/（POE/LDPE）微层片材的断裂伸长率随层数的增加而提高。基于正交设计法对POE/LDPE共混物和PP/（POE/LDPE）微层片材进行发泡。结果表明,饱和压力是影响泡孔直径和泡孔密度的主要因素。由直观分析结果得到优化发泡条件,采用变温发泡模式改变发泡过程中LDPE的结晶行为。优化发泡条件制备的微层发泡样品随着层数的增加,屈服强度和压缩强度提高、热导率显着降低,从共混物发泡样品的322.5 mW·K-1·m-1降低到最小的47.2 mW·K-1·m-1。分析微层发泡样品的泡孔结构发现,微层发泡样品的实体层与发泡层厚度比和微层间的界面作用对泡孔结构有较大影响。
孙晓光[10]（2015）在《MXD6/PB共混材料的制备与阻隔性能研究》文中研究指明聚丁烯（PB）具有优异的耐温性、耐持久性、化学稳定性和可塑性,无味、无臭、无毒,是目前世界上最尖端的化学材料之一,有“塑料黄金”之称,由PB材料制成的热水管道,具有优异的耐应力开裂、耐蠕变性,而且质轻、柔韧、抗冲击性高等优点,但由于热水管道比普通管道透氧率高,易造成管内细菌或藻类的繁殖,影响水质及管道使用质量,因此对PB管阻隔性能的研究有着重要意义。目前,具有高阻隔性的材料及对阻隔性能的研究方法有很多,MXD6作为一种半结晶性芳香族尼龙,有着很好的透明性、耐热性、耐穿刺性、气体阻隔性、氧气透过率比尼龙小10倍,而且在高湿度下仍能保持较高的阻隔性,被广泛应用在食品、包装、医疗等领域。因此,本文通过熔融共混法制备了MXD6/PB阻隔体系并研究了其工艺条件和性能。首先,采用毛细管流变仪研究了PB、MXD6及MXD6/PB共混物的熔体特性,结果分析表明：PB、MXD6及MXD6/PB均为假塑性流体,PB的粘度对剪切速率变化较为明显,MXD6的粘度主要受温度影响,且要制备具有层状结构的MXD6/PB共混物,剪切速率应该尽量较低,控制在50s-1-125s-1之间,温度控制在240℃以上。其次,通过吸油率的测试方法表征了MXD6/PB共混物的阻隔性能,结果表明当MXD6:PB为70：30,相容剂的含量占总量4phr,螺杆转速为30r/min时,共混合金的吸油率最低,阻隔性能最佳。通过SEM观察了MXD6/PB断面层结构,证实了当MXD6/PB/PP-MAH共混体系中MXD6的含量在50phr-70phr之间,相容剂的含量为4phr,螺杆转速为30r/min时,所形成的层状结构较为致密、完善,界面层厚度较明显,粘结性较好。再次,通过毛细管流变仪和平板流变仪对MXD6/PB/PP-MAH共混体系流变性能进行了研究,结果分析表明：MXD6/PB/PP-MAH仍为假塑性流体,随着MXD6含量的增大,非牛顿性越明显,且表观粘度和粘流活化能增加,共混物对温度依赖性增加；当MXD6含量低于50phr时,共混物的储能模量、损耗模量及复数粘度均不断下降,且加工时间对其储能模量的影响也越明显。最后,测试了共混体系的力学性能及结晶性能,力学测试表明：随着MXD6含量的增大,MXD6/PB/PP-MAH的冲击强度不断下降,拉伸和弯曲强度增加；DSC结果表明：随着MXD6含量的增大,PB的结晶温度向高温方向移动,MXD6结晶温度向低温方向移动,且PB和MXD6的结晶峰逐渐减小,结晶性能下降；同时,随着降温速率的增加,两者的结晶温度均向低温方向移动,结晶温度范围增大。
二、HDPE/EVOH共混物结晶行为研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、HDPE/EVOH共混物结晶行为研究（论文提纲范文）
（1）聚乙烯基复合材料的制备及其阻气性和力学性能研究（论文提纲范文）
| 学位论文数据集 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 聚乙烯简介 |
| 1.2.1 聚乙烯结构与性能 |
| 1.2.2 聚乙烯在Ⅳ型高压储氢气瓶中的应用 |
| 1.3 聚合物气体阻隔性能研究理论 |
| 1.3.1 气体分子在聚合物中的渗透 |
| 1.3.2 气体分子特性、高分子结构影响聚合物材料渗透性 |
| 1.3.3 聚合物材料渗透性的表征与分析模型 |
| 1.4 高阻隔性聚乙烯材料的研究进展 |
| 1.4.1 共混改性法 |
| 1.4.2 多层复合法 |
| 1.4.3 表面处理法 |
| 1.5 论文的研究内容和意义 |
| 1.5.1 研究背景及目的 |
| 1.5.2 主要研究内容 |
| 第二章 有机蒙脱土的制备及材料基础性能表征 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验试剂、设备与表征 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验仪器设备 |
| 2.2.3 表征与测试方法 |
| 2.3 有机蒙脱土(OMMT)的制备 |
| 2.3.1 长链季铵盐改性有机蒙脱土(CTAB-OMMT、STAC-OMMT)的制备 |
| 2.3.2 硅烷偶联剂改性有机蒙脱土(KH550-OMMT)的制备 |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 红外光谱分析 |
| 2.4.2 X射线衍射分析 |
| 2.4.3 微观形貌 |
| 2.4.4 热失重分析 |
| 2.4.5 接触角和表面能 |
| 2.4.6 BET和BJH分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 HDPE/S-OMMT复合材料的制备与性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验试剂、设备与表征 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 实验仪器设备 |
| 3.2.3 表征与测试方法 |
| 3.3 HDPE/ S-OMMT复合材料的制备 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 复合材料中S-OMMT的层间距 |
| 3.4.2 改性蒙脱土在基体中的分散性 |
| 3.4.3 复合材料的熔融结晶行为 |
| 3.4.4 复合材料的力学性能 |
| 3.4.5 复合材料的气体阻隔性能 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 聚乙烯/尼龙6共混聚合物的制备和性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验试剂、设备与表征 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 实验仪器设备 |
| 4.2.3 表征与测试方法 |
| 4.3 聚乙烯/尼龙6共混聚合物的制备 |
| 4.4 结果与讨论 |
| 4.4.1 HDPE、PA6的流变特性 |
| 4.4.2 红外光谱分析 |
| 4.4.3 X射线衍射分析 |
| 4.4.4 共混聚合物的界面性能 |
| 4.4.5 熔融结晶行为 |
| 4.4.6 共混聚合物的力学性能 |
| 4.4.7 共混聚合物的气体阻隔性能 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 研究成果及发表的学术论文 |
| 作者和导师简介 |
| 附件 |
（2）基于纳米抗氧组装体的共混与复合包装膜制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题的研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 抗氧化剂 |
| 1.2.2 活性膜缓释技术 |
| 1.2.3 活性包装薄膜基材 |
| 1.2.4 抗氧活性物质迁移行为研究 |
| 1.2.5 目前研究存在的问题 |
| 1.3 研究目的及主要内容 |
| 1.3.1 研究的目的及意义 |
| 1.3.2 主要研究内容 |
| 第二章 MCM-41 型纳米载体/抗氧活性组装体的制备及性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 材料与方法 |
| 2.2.1 主要材料及试剂 |
| 2.2.2 主要设备及仪器 |
| 2.2.3 试验方法 |
| 2.2.4 MCM-41 型纳米载体及抗氧活性组装体表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 纳米载体晶型结构分析 |
| 2.3.2 纳米载体微观结构观测 |
| 2.3.3 纳米载体孔参数分析 |
| 2.3.4 抗氧活性组装体的α-生育酚搭载率、热稳定性测试 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 单层共混抗氧活性膜的制备及性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 材料与方法 |
| 3.2.1 主要材料 |
| 3.2.2 设备及仪器 |
| 3.2.3 试验方法 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 共混活性膜表面、截面微观结构分析 |
| 3.3.2 共混活性膜晶型结构分析 |
| 3.3.3 共混活性膜组分定性分析 |
| 3.3.4 共混活性膜热性能分析 |
| 3.3.5 共混活性膜力学性能分析 |
| 3.3.6 共混活性膜光学、阻隔性能分析 |
| 3.3.7 共混活性膜中的α-生育酚释放测试 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 双层复合抗氧活性膜的制备及性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 材料与方法 |
| 4.2.1 主要材料 |
| 4.2.2 仪器及设备 |
| 4.2.3 试验方法 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 双层复合抗氧活性膜表面、截面微观结构分析 |
| 4.3.2 双层复合抗氧活性膜晶型结构分析 |
| 4.3.3 双层复合抗氧活性膜组分定性分析 |
| 4.3.4 双层复合抗氧活性膜热性能分析 |
| 4.3.5 双层复合抗氧活性膜力学性能分析 |
| 4.3.6 双层复合抗氧活性膜光学、阻隔性能分析 |
| 4.3.7 双层复合抗氧活性膜中的α-生育酚释放测试 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 主要结论与展望 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 创新点 |
| 5.3 不足与展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录:作者在攻读硕士学位期间发表的论文 |
（3）POE-g-MAH对HDPE/EVOH共混物形态与性能的影响（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 主要原料 |
| 1.2 仪器与设备 |
| 1.3 样品制备 |
| 1.4 性能测试与表征 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 FTIR分析 |
| 2.2 共混物的形态分析 |
| 2.3 共混物的力学性能分析 |
| 2.4 共混物的流变特性分析 |
| 2.5 共混物的结晶行为分析 |
| 3 结论 |
（4）HDPE/纳米无机粒子吹塑成型专用料的制备与性能研究（论文提纲范文）
| 学位论文数据集 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 高密度聚乙烯材料的基本性能 |
| 1.2.1 HDPE简介 |
| 1.2.2 HDPE复合材料的阻隔性能 |
| 1.2.2.1 塑料材料的阻隔原理 |
| 1.2.2.2 阻隔原理类型分类 |
| 1.2.3 HDPE复合材料的力学性能 |
| 1.3 高密度聚乙烯增强增韧研究进展 |
| 1.3.1 增强增韧原理 |
| 1.3.2 HDPE增强增韧体系研究 |
| 1.4 聚合物/纳米无机物复合材料 |
| 1.4.1 聚合物/纳米无机物复合材料的制备方法 |
| 1.4.2 聚合物/纳米无机物复合材料的性能研究 |
| 1.5 高密度聚乙烯/纳米复合材料研究进展 |
| 1.5.1 国内研究进展 |
| 1.5.2 国外研究进展 |
| 1.6 课题研究目的、意义、主要内容及创新点 |
| 1.6.1 课题研究目的与意义 |
| 1.6.2 课题研究的主要内容 |
| 1.6.3 课题研究创新之处 |
| 第二章 熔融共混法制备HDPE/纳米蒙脱土吹塑成型专用料与性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验实施 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验设备与仪器 |
| 2.2.3 HDPE/nano-MMT复合材料的制备 |
| 2.2.4 测试与表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 层状纳米无机物的粒径分布 |
| 2.3.2 层状纳米无机物的XRD分析 |
| 2.3.3 HDPE/层状纳米无机粒子吹塑成型专用料的微观形貌 |
| 2.3.4 HDPE/层状纳米无机粒子吹塑成型专用料的差示扫描量热法 |
| 2.3.5 HDPE/层状纳米无机粒子吹塑成型专用料的热重分析 |
| 2.3.6 HDPE/层状纳米无机粒子吹塑成型专用料的力学性能 |
| 2.3.7 HDPE/层状纳米无机粒子吹塑成型专用料的透光性能 |
| 2.3.8 HDPE/层状纳米无机粒子吹塑成型专用料的阻隔性能 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 HDPE/成核剂、HDPE/增韧剂共混体系力学、阻隔性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验实施 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 实验设备与仪器 |
| 3.2.3 HDPE成核剂(HPN-210M)增强实验 |
| 3.2.4 HDPE成核剂(HPN-20E)增强实验 |
| 3.2.5 HDPE增韧剂增强实验 |
| 3.3 测试与表征 |
| 3.3.1 力学性能分析 |
| 3.3.2 阻隔性能分析 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 HDPE成核剂(HPN-210M)增强实验拉伸性能 |
| 3.4.2 HDPE成核剂(HPN-210M)增强实验抗冲击性能 |
| 3.4.3 HDPE成核剂(HPN-210M)增强实验阻隔性能 |
| 3.4.4 HDPE成核剂(HPN-20E)增强实验拉伸性能 |
| 3.4.5 HDPE成核剂(HPN-20E)增强实验抗冲击性能 |
| 3.4.6 HDPE成核剂(HPN-20E)增强实验阻隔性能 |
| 3.4.7 HDPE增韧剂(CZ-02)增强实验拉伸性能 |
| 3.4.8 HDPE增韧剂(CZ-02)增强实验抗冲击性能 |
| 3.4.9 HDPE增韧剂(CZ-02)增强实验阻隔性能 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 熔融共混法制备HDPE/改性纳米蒙脱土吹塑成型专用料与性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验实施 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 实验设备与仪器 |
| 4.2.3 HDPE/改性nano-MMT复合材料的制备 |
| 4.2.4 测试与表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 层状纳米无机物的粒径分布 |
| 4.3.2 层状纳米无机物的XRD分析 |
| 4.3.3 HDPE/层状纳米无机粒子吹塑成型专用料的微观形貌 |
| 4.3.4 HDPE/层状纳米无机粒子吹塑成型专用料的红外光谱 |
| 4.3.5 HDPE/层状纳米无机粒子吹塑成型专用料的差示扫描量热法 |
| 4.3.6 HDPE/层状纳米无机粒子吹塑成型专用料的热重分析 |
| 4.3.7 HDPE/层状纳米无机粒子吹塑成型专用料的力学性能 |
| 4.3.8 HDPE/层状纳米无机粒子吹塑成型专用料的透光性能 |
| 4.3.9 HDPE/层状纳米无机粒子吹塑成型专用料的阻隔性能 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间的学术成果 |
| 作者及导师简介 |
| 附件 |
（5）双向拉伸PA6/EVOH高阻隔薄膜的制备、性能及其机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 聚酰胺6概述 |
| 1.2.1 聚酰胺6的结构 |
| 1.2.2 聚酰胺6的性能 |
| 1.2.3 聚酰胺6在包装领域的应用 |
| 1.3 拉伸诱导聚酰胺薄膜的结构演变和性能 |
| 1.3.1 拉伸聚酰胺薄膜的制备工艺 |
| 1.3.2 拉伸诱导聚酰胺薄膜的结构演变 |
| 1.3.3 拉伸聚酰胺薄膜的性能 |
| 1.4 双向拉伸聚酰胺6/乙烯-乙烯醇共聚物薄膜 |
| 1.4.1 乙烯-乙烯醇共聚物概述 |
| 1.4.2 双向拉伸聚酰胺6/乙烯-乙烯醇共聚物薄膜的制备及研究现状 |
| 1.5 本论文的研究目的和内容 |
| 1.5.1 研究目的 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 1.5.3 创新点 |
| 第二章 PA6/EVOH复合材料的制备、性能及其机理 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 原料与设备 |
| 2.2.2 PA6/EVOH复合材料的制备 |
| 2.2.3 表征与测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 PA6/EVOH复合材料的结晶性能 |
| 2.3.2 PA6/EVOH复合材料的稳态流变性能 |
| 2.3.3 PA6/EVOH复合材料的动态流变性能 |
| 2.3.4 PA6/EVOH复合材料的相容性 |
| 2.3.5 PA6/EVOH复合材料的力学性能 |
| 2.3.6 PA6/EVOH复合材料的热降解性能 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 不同拉伸比对PA6/EVOH拉伸薄膜结构和性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 原料与设备 |
| 3.2.2 流延预制膜的制备 |
| 3.2.3 薄膜的拉伸 |
| 3.2.4 表征与测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 PA6/EVOH流延膜的晶体结构 |
| 3.3.2 PA6/EVOH单向和双向拉伸膜的结晶性能 |
| 3.3.3 PA6/EVOH单向和双向拉伸膜的结构表征 |
| 3.3.4 PA6/EVOH单向和双向拉伸膜的力学性能 |
| 3.3.5 PA6/EVOH单向和双向拉伸膜的阻隔性能 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 不同配方对PA6/EVOH双向拉伸薄膜结构和性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 原料与设备 |
| 4.2.2 流延预制膜的制备 |
| 4.2.3 薄膜的拉伸 |
| 4.2.4 表征与测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 PA6/EVOH双向拉伸薄膜的结晶性能 |
| 4.3.2 PA6/EVOH双向拉伸薄膜的微观结构 |
| 4.3.3 PA6/EVOH双向拉伸薄膜的阻隔性能 |
| 4.3.4 PA6/EVOH双向拉伸薄膜的力学性能 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 总结与展望 |
| 5.1 总结 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间研究成果 |
| 致谢 |
（6）高抗冲聚烯烃/废旧PVB膜片共混材料制备与研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 前言 |
| 1.1 PVB树脂简介 |
| 1.1.1 PVB树脂的性质 |
| 1.1.2 PVB树脂的用途 |
| 1.2 废旧PVB膜片(r-PVB)回收利用现状 |
| 1.2.1 R-PVB脱色再生 |
| 1.2.2 R-PVB用作增韧剂 |
| 1.2.3 R-PVB用作粘结剂或涂料 |
| 1.2.4 以r-PVB为基体制备复合材料 |
| 1.3 高密度聚乙烯和聚丙烯增韧改性研究现状 |
| 1.3.1 橡胶或弹性体增韧聚烯烃 |
| 1.3.2 树脂增韧聚烯烃 |
| 1.3.3 具有特殊结构的聚烯烃增韧体系 |
| 1.4 课题研究的意义、目的及主要研究内容 |
| 2 不同增容剂增容的HDPE/r-PVB共混物的制备与研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要原料及试剂 |
| 2.2.2 主要仪器与设备 |
| 2.2.3 一步法制备HDPE共混物 |
| 2.2.4 母料法制备HDPE共混物 |
| 2.2.5 共混物的表征及性能测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 不同增容剂与r-PVB在共混过程中扭矩随时间的变化 |
| 2.3.2 加工工艺及增容剂种类对HDPE/r-PVB共混物力学性能的影响 |
| 2.3.3 加工工艺及增容剂种类对HDPE/r-PVB共混物微观形貌的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的制备及性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要原料 |
| 3.2.2 仪器与设备 |
| 3.2.3 共混物的制备 |
| 3.2.4 HDPE共混物结构与性能表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物扭矩随时间的变化 |
| 3.3.2 HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的红外光谱及反应机理 |
| 3.3.3 HDPE、r-PVB与 POE-g-MA三组分之间的界面张力 |
| 3.3.4 分散相配比对HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物微观形貌的影响 |
| 3.3.5 分散相配比对HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物性能的影响 |
| 3.3.6 分散相含量对HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物结构与性能的影响 |
| 3.4 挤出注塑成型的HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的性能 |
| 3.4.1 挤出注塑成型的HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的力学性能 |
| 3.4.2 挤出注塑成型的HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的微观形貌 |
| 3.5 HDPE/r-PVB/POE-g-MA/EVOH共混物的结构与性能 |
| 3.5.1 HDPE/r-PVB/POE-g-MA/EVOH共混物的力学性能 |
| 3.5.2 HDPE/PVB/POE-g-MA/EVOH共混物的微观形貌 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 PP/r-PVB/POE-g-MA共混物的制备及性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 原料与试剂 |
| 4.2.2 仪器与设备 |
| 4.2.3 PP/r-PVB/POE-g-MA共混物的制备 |
| 4.2.4 PP共混物的结构与性能表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 PP/r-PVB/POE-g-MA共混物的红外光谱及反应机理 |
| 4.3.2 PP、r-PVB与 POE-g-MA三组分之间的界面张力 |
| 4.3.3 分散相配比对PP/r-PVB/POE-g-MA共混物微观形貌的影响 |
| 4.3.4 分散相配比对PP/r-PVB/POE-g-MA共混物力学性能的影响 |
| 4.3.5 PP/r-PVB/PP-g-MA共混物增韧机理分析 |
| 4.3.6 分散相配比对PP/r-PVB/POE-g-MA共混物流变特性的影响 |
| 4.3.7 分散相配比对PP/r-PVB/POE-g-MA共混物热性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 结论 |
| 参考文献 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（7）具有“多核结构”的超韧PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物的制备与研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 前言 |
| 1.1 PVB树脂概述 |
| 1.1.1 PVB树脂的性质 |
| 1.1.2 PVB树脂的应用 |
| 1.2 r-PVB的回收再利用 |
| 1.2.1 以r-PVB为基体制备复合材料的研究 |
| 1.2.2 以r-PVB作为塑料增韧剂的研究 |
| 1.3 尼龙6概述 |
| 1.3.1 尼龙6的性质 |
| 1.3.2 PA6的应用 |
| 1.4 尼龙6增韧改性研究 |
| 1.4.1 弹性体增韧PA6体系 |
| 1.4.2 聚烯烃增韧PA6体系 |
| 1.4.3 弹性体和无机粒子协同增韧PA6体系 |
| 1.4.4 具有特殊结构的PA6增韧体系 |
| 1.5 聚合物增韧理论 |
| 1.5.1 能量直接吸收理论 |
| 1.5.2 多重银纹理论 |
| 1.5.3 剪切屈服理论 |
| 1.5.4 银纹-剪切带理论 |
| 1.5.5 空穴化理论 |
| 1.5.6 Wu氏逾渗理论 |
| 1.6 本课题的研究目的、意义和研究内容 |
| 2 母料配比对PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物性能的影响 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 原料和试剂 |
| 2.1.2 实验仪器与设备 |
| 2.1.3 r-PVB/POE-g-MA母料的制备 |
| 2.1.4 PA6共混物的制备 |
| 2.1.5 母料及PA6共混物结构与性能表征 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 2.2.1 r-PVB与 POE-g-MA的熔融反应能力及母料的红外光谱分析 |
| 2.2.2 PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物的红外光谱图及反应机理 |
| 2.2.3 影响PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物形态的因素分析 |
| 2.2.4 母料配比对PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物微观形貌的影响 |
| 2.2.5 母料配比对PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物力学性能的影响 |
| 2.2.6 母料配比对PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物冲击断面形貌的影响 |
| 2.2.7 母料配比对PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物熔融与结晶行为的影响 |
| 2.2.8 母料配比对PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物非等温结晶动力学研究 |
| 2.2.9 母料配比对PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物流变特性的影响 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 母料含量对PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物性能的影响 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 原料和试剂 |
| 3.1.2 实验仪器和设备 |
| 3.1.3 PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物的制备 |
| 3.1.4 PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物的表征 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 母料含量对PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物微观形貌的影响 |
| 3.2.2 母料含量对PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物力学性能的影响 |
| 3.2.3 母料含量对PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物增韧机理的影响 |
| 3.2.4 母料含量对PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物的熔融和结晶行为的影响 |
| 3.2.5 母料含量对PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物流变特性的影响 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 母料对不同种类尼龙的增韧效果 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 原料和试剂 |
| 4.1.2 试验仪器和设备 |
| 4.1.3 PA/r-PVB/POE-g-MA共混物的制备 |
| 4.1.4 PA/r-PVB/POE-g-MA共混物的表征 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 4.2.1 母料对不同种类PA/r-PVB/POE-g-MA共混物微观形貌的影响 |
| 4.2.2 母料对不同种类PA/r-PVB/POE-g-MA共混物力学性能的影响 |
| 4.2.3 母料对不同种类PA/r-PVB/POE-g-MA共混物冲击断面形貌的影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 结论 |
| 6 展望 |
| 参考文献 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（8）双微孔亲水聚丙烯中空纤维膜的微结构构筑、调控及机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 聚丙烯中空纤维膜(PPHFM)研究进展 |
| 1.1.1 PPHFM及其应用 |
| 1.1.2 PPHFM制备方法 |
| 1.1.3 MS-S法制备PPHFM研究进展 |
| 1.2 PPHFM孔结构调控研究进展 |
| 1.2.1 熔融纺丝工艺 |
| 1.2.2 热处理工艺 |
| 1.2.3 拉伸工艺 |
| 1.3 双微孔亲水PPHFM的设计 |
| 1.3.1 相分离致孔机理 |
| 1.3.2 PPHFM亲水改性研究进展 |
| 1.3.3 乙烯-乙烯醇共聚物亲水改性聚丙烯研究进展 |
| 1.3.4 双微孔亲水PPHFM的构想 |
| 1.4 课题的提出及研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原料及设备 |
| 2.1.1 实验原料 |
| 2.1.2 实验设备 |
| 2.2 样品制备 |
| 2.2.1 亲水共混物母粒的制备 |
| 2.2.2 双微孔亲水PPHFM的制备 |
| 2.3 样品的表征与测试方法 |
| 2.3.1 亲水共混物的表征与测试方法 |
| 2.3.2 中空纤维的表征与测试方法 |
| 2.3.3 中空纤维膜的表征与测试方法 |
| 第三章 双微孔亲水PPHFM的微结构构筑及膜性能研究 |
| 3.1 PP/MAH/EVOH共混物两相形貌与性能研究 |
| 3.1.1 PP/MAH/EVOH共混物中两相形貌分析 |
| 3.1.2 PP/MAH/EVOH共混物力学性能分析 |
| 3.1.3 PP/MAH/EVOH共混物亲水性能分析 |
| 3.2 PP/MAH/EVOH共混物流变性能研究 |
| 3.2.1 PP/MAH/EVOH共混物的非线性流变行为 |
| 3.2.2 PP/MAH/EVOH共混物粘弹性分析 |
| 3.2.3 PP/MAH/EVOH共混物体系相容性分析 |
| 3.2.4 PP/MAH/EVOH共混物结晶温度变化 |
| 3.3 PP/MAH/EVOH共混物的结晶行为研究 |
| 3.3.1 PP/MAH/EVOH共混物结晶行为分析 |
| 3.3.2 PP/MAH/EVOH共混物等温结晶动力学 |
| 3.3.3 PP/MAH/EVOH共混物中PP球晶生长过程分析 |
| 3.3.4 PP/MAH/EVOH共混物等温结晶二次熔融行为 |
| 3.3.5 PP/MAH/EVOH共混物中PP相晶型和结晶度分析 |
| 3.4 PP/MAH/EVOH中空纤维微观晶体结构与性能研究 |
| 3.4.1 PP/MAH/EVOH中空纤维的DSC分析 |
| 3.4.2 PP/MAH/EVOH中空纤维中两相形貌观察 |
| 3.4.3 PP/MAH/EVOH中空纤维中片晶结构的定量表征 |
| 3.4.4 PP/MAH/EVOH中空纤维中片晶取向分析 |
| 3.4.5 PP/MAH/EVOH中空纤维力学性能分析 |
| 3.4.6 PP/MAH/EVOH中空纤维硬弹性分析 |
| 3.5 双微孔亲水PPHFM的微结构构筑 |
| 3.5.1 双微孔亲水PPHFM的微结构形貌观察 |
| 3.5.2 双微孔亲水PPHFM的孔径分布测试 |
| 3.5.3 双微孔亲水PPHFM的孔隙率测试 |
| 3.6 双微孔亲水PPHFM的微结构构筑机理研究 |
| 3.6.1 PP/MAH/EVOH共混物与中空纤维中两相形态模型 |
| 3.6.2 双微孔结构的构筑机理模型 |
| 3.6.3 双微孔亲水PPHFM的三维模型 |
| 3.7 双微孔亲水PPHFM的性能表征 |
| 3.7.1 双微孔亲水PPHFM的亲水性能分析 |
| 3.7.2 双微孔亲水PPHFM的纯水通量测试 |
| 3.7.3 双微孔亲水PPHFM的截留性能测试与模型分析 |
| 3.7.4 双微孔亲水PPHFM的抗污染性能测试与模型分析 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 两相界面调控双微孔亲水PPHFM的微结构及膜性能研究 |
| 4.1 PP-g-MAH含量对PP/EVOH/MAH共混物结构与性能影响研究 |
| 4.1.1 PP-g-MAH含量对PP/EVOH/MAH共混物两相界面的影响 |
| 4.1.2 PP-g-MAH含量对PP/EVOH/MAH共混物力学性能的影响 |
| 4.1.3 PP-g-MAH含量对PP/EVOH/MAH共混物亲水性能的影响 |
| 4.2 PP-g-MAH含量对PP/EVOH/MAH共混物流变性能影响研究 |
| 4.2.1 PP-g-MAH含量对PP/EVOH/MAH共混物非线性流变行为的影响 |
| 4.2.2 PP-g-MAH含量对PP/EVOH/MAH共混物粘弹性的影响 |
| 4.2.3 PP-g-MAH含量对PP/EVOH/MAH共混物体系相容性的影响 |
| 4.2.4 PP-g-MAH含量对PP相结晶温度的影响 |
| 4.3 PP/EVOH/MAH体系相容性对共混物结晶行为影响研究 |
| 4.3.1 PP/EVOH/MAH体系相容性对共混物中PP相球晶生长的影响 |
| 4.3.2 PP/EVOH/MAH体系相容性对共混物中PP相晶型和结晶度的影响 |
| 4.4 PP/EVOH/MAH体系相容性对中空纤维的结构影响研究 |
| 4.4.1 PP/EVOH/MAH中空纤维的DSC分析 |
| 4.4.2 PP/EVOH/MAH体系相容性对中空纤维中两相形貌的影响 |
| 4.4.3 PP/EVOH/MAH体系相容性对中空纤维中片晶结构的影响 |
| 4.4.4 PP/EVOH/MAH体系相容性对中空纤维中片晶取向的影响 |
| 4.4.5 PP/EVOH/MAH体系相容性对中空纤维力学性能的影响 |
| 4.5 PP/EVOH/MAH体系相容性对双微孔亲水PPHFM微结构的影响研究 |
| 4.5.1 PP/EVOH/MAH体系相容性对双微孔亲水PPHFM微结构形貌的影响 |
| 4.5.2 PP/EVOH/MAH体系相容性对双微孔亲水PPHFM孔径分布的影响 |
| 4.5.3 PP/EVOH/MAH体系相容性对双微孔亲水PPHFM孔隙率的影响 |
| 4.6 PP/EVOH/MAH体系相容性对双微孔亲水PPHFM性能影响研究 |
| 4.6.1 PP-g-MAH含量对双微孔亲水PPHFM亲水性能的影响 |
| 4.6.2 PP/EVOH/MAH体系相容性对双微孔亲水PPHFM纯水通量的影响 |
| 4.6.3 PP/EVOH/MAH体系相容性对双微孔亲水PPHFM截留能力的影响 |
| 4.6.4 PP/EVOH/MAH体系相容性对双微孔亲水PPHFM抗污染性能的影响 |
| 4.7 两相界面调控双微孔亲水PPHFM微结构及机理研究 |
| 4.7.1 PP/EVOH/MAH共混物与中空纤维中相形态模型 |
| 4.7.2 两相界面调控膜双微孔结构机理模型 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 制膜工艺对双微孔亲水PPHFM的微结构影响规律及膜性能研究 |
| 5.1 牵引速率对双微孔亲水PPHFM微结构及性能的影响 |
| 5.1.1 亲水PP中空纤维的DSC分析 |
| 5.1.2 牵引速率对亲水PP中空纤维中片晶结构的影响 |
| 5.1.3 牵引速率对亲水PP中空纤维中片晶取向的影响 |
| 5.1.4 牵引速率对亲水PP中空纤维力学性能的影响 |
| 5.1.5 牵引速率对双微孔亲水PPHFM微结构的影响 |
| 5.1.6 牵引速率对双微孔亲水PPHFM纯水通量的影响 |
| 5.2 热处理温度对双微孔亲水PPHFM的微结构及性能影响 |
| 5.2.1 热处理亲水PP中空纤维的DSC分析 |
| 5.2.2 热处理温度对亲水PP中空纤维中片晶结构的影响 |
| 5.2.3 热处理温度对亲水PP中空纤维中片晶取向的影响 |
| 5.2.4 热处理温度对亲水PP中空纤维硬弹性的影响 |
| 5.2.5 热处理温度对双微孔亲水PPHFM微结构的影响 |
| 5.2.6 热处理温度对双微孔亲水PPHFM纯水通量的影响 |
| 5.3 拉伸比例对双微孔亲水PPHFM微结构及性能的影响 |
| 5.3.1 拉伸过程中双微孔结构的演变过程 |
| 5.3.2 拉伸比例对双微孔亲水PPHFM孔径分布及孔隙率的影响 |
| 5.3.3 拉伸比例对双微孔亲水PPHFM纯水通量的影响 |
| 5.3.4 拉伸比例对双微孔亲水PPHFM截留性能的影响 |
| 5.3.5 拉伸比例对双微孔亲水PPHFM抗污染性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 主要结论及工作展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 主要创新点 |
| 6.3 工作展望 |
| 参考文献 |
| 在读期间发表的学术论文及取得的其他研究成果 |
| 致谢 |
（9）微层共挤出成型PP/（POE/LDPE）片材及其发泡研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 微层共挤技术研究现状 |
| 1.1.1 微层共挤出设备 |
| 1.1.2 微层聚合物的性能 |
| 1.2 聚合物发泡研究概述 |
| 1.2.1 聚合物超临界微孔发泡 |
| 1.2.2 微层聚合物发泡 |
| 1.3 POE/LDPE共混体系及其发泡材料研究现状 |
| 1.4 本文研究意义和内容 |
| 第二章 技术路线、实验设备与原料 |
| 2.1 技术路线 |
| 2.2 实验设备 |
| 2.3 实验原料 |
| 第三章 汇流流道中熔体的流动模拟和微层片材层厚均匀性研究 |
| 3.1 流道几何模型 |
| 3.2 流动模拟过程 |
| 3.3 数学模型及其求解 |
| 3.3.1 数学模型 |
| 3.3.2 几何模型离散化处理 |
| 3.3.3 边界条件设置 |
| 3.4 模拟结果与分析 |
| 3.4.1 压力场 |
| 3.4.2 速度场 |
| 3.4.3 剪切速率场 |
| 3.4.4 流动轨迹 |
| 3.5 实验结果与分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 POE/LDPE共混物及其与PP复合的微层片材的流变与力学性能 |
| 4.1 样品制备 |
| 4.2 样品表征 |
| 4.2.1 共混物和微层片材的断面形貌 |
| 4.2.2 流变性能 |
| 4.2.3 动态力学分析 |
| 4.2.4 结晶性能 |
| 4.2.5 拉伸性能 |
| 4.3 共混物和微层片材的断面形貌 |
| 4.4 流变性能 |
| 4.4.1 POE/LDPE共混物流变性能 |
| 4.4.2 PP/(POE/LDPE)微层片材的动态流变性能 |
| 4.5 POE/LDPE共混物的动态力学性能 |
| 4.6 POE/LDPE共混物的结晶性能 |
| 4.7 拉伸性能 |
| 4.6.1 POE/LDPE共混物样品 |
| 4.6.2 PP/(POE/LDPE)微层片材 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 POE/LDPE共混物及其与PP复合的微层片材的发泡研究 |
| 5.1 正交实验设计及发泡样品制备 |
| 5.1.1 正交实验设计 |
| 5.1.2 发泡样品制备 |
| 5.2 样品表征 |
| 5.2.1 泡孔结构 |
| 5.2.2 发泡样品中LDPE的结晶度 |
| 5.2.3 拉伸与压缩性能 |
| 5.2.4 隔热性能 |
| 5.3 正交实验结果分析 |
| 5.3.1 泡孔结构 |
| 5.3.2 泡孔直径和泡孔密度分析 |
| 5.3.3 泡孔结构的影响因素综合分析和发泡条件的选择 |
| 5.4 优化发泡条件制备样品的泡孔结构与分析 |
| 5.4.1 发泡样品制备及其泡孔结构 |
| 5.4.2 LDPE结晶度对泡孔结构的影响 |
| 5.4.3 微层层数对泡孔结构的影响 |
| 5.5 优化发泡条件制备发泡样品的性能 |
| 5.6 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 主要结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（10）MXD6/PB共混材料的制备与阻隔性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 前言 |
| 1.1 共混改性的理论特点及应用 |
| 1.1.1 聚合物共混改性的分类及特点 |
| 1.1.2 聚合物共混改性的发展与应用 |
| 1.2 阻隔材料尼龙MXD6的介绍 |
| 1.3 聚丁烯的介绍 |
| 1.3.1 聚丁烯的性能特点 |
| 1.3.2 聚丁烯的应用 |
| 1.4 阻隔性高分子材料的研究及相关理论 |
| 1.4.1 阻隔性高分子材料的介绍 |
| 1.4.2 阻隔性高分子材料的特点 |
| 1.4.3 阻隔性聚合物材料的国内外研究进展 |
| 1.4.4 改善聚合物阻隔性能的方法 |
| 1.5 共混体系层状形态的影响因素 |
| 1.5.1 相容剂的影响 |
| 1.5.2 剪切水平的影响 |
| 1.5.3 粘弹行为对相界面形态影响 |
| 1.5.4 温度对层状结构的影响 |
| 1.5.5 牵引速度和冷却速度对阻隔性能的影响 |
| 1.6 课题提出的研究意义 |
| 1.7 本文的主要研究内容 |
| 2 实验部分 |
| 2.1 实验所用原材料及仪器设备 |
| 2.1.1 主要原料 |
| 2.1.2 主要仪器与设备 |
| 2.2 试验流程及工艺条件 |
| 2.2.1 PB/MXD6共混体系的制备及试验过程 |
| 2.2.2 原料预处理 |
| 2.2.3 工艺条件 |
| 2.3 配方设计 |
| 2.4 性能测试 |
| 3 结果与讨论 |
| 3.1 PB/MXD6阻隔体系制备条件的研究 |
| 3.1.1 层状结构粘度匹配的条件 |
| 3.1.2 剪切速率的影响 |
| 3.2 阻隔性能测试 |
| 3.2.1 MXD6的含量对PB/MXD6合金吸油率的影响 |
| 3.2.2 PP-MAH的用量对PB/MXD6合金吸油率的影响 |
| 3.2.3 螺杆转速对PB/MXD6合金吸油率的影响 |
| 3.3 PB/MXD6共混体系的形态结构及阻隔性能研究 |
| 3.3.1 MXD6的含量对PB/MXD6/PP-MAH共混体系形态结构的影响 |
| 3.3.2 相容剂的含量对PB/MXD6/PP-MAH共混材料形态结构的影响 |
| 3.3.3 螺杆转速对PB/MXD6/PP-MAH共混材料形态结构的影响 |
| 3.4 PB/MXD6/PP-MAH共混材料的流变性能研究 |
| 3.4.1 MXD6的用量对阻隔体系流变性能的影响 |
| 3.4.2 PB/MXD6/PP-MAH阻隔体系的非牛顿指数及稠度 |
| 3.4.3 不同MXD6含量的阻隔材料的表观粘度与剪切速率的关系 |
| 3.4.4 MXD6含量对PB/MXD6/PP-MAH阻隔材料粘流活化能的影响 |
| 3.5 PB/PP-MAH/MXD6阻隔体系的平板流变性能研究 |
| 3.5.1 本文研究流变性能的测试条件 |
| 3.5.2 动态频率扫描 |
| 3.5.3 共混物的G’与G”关系 |
| 3.5.4 共混物的G’与时间的关系 |
| 3.6 PB/MXD6共混体系的力学性能分析 |
| 3.6.1 PB/MXD6/PP-MAH共混阻隔体系的冲击性能分析 |
| 3.6.2 PB/MXD6/PP-MAH共混阻隔体系的拉伸和弯曲性能分析 |
| 3.7 结晶性能分析 |
| 3.7.1 MXD6含量对共混体系结晶性能的影响 |
| 3.7.2 不同降温速率对共混体系结晶性能的影响 |
| 4 结论 |
| 5 展望 |
| 6 参考文献 |
| 7 攻读硕士学位期间发表论文情况 |
| 8 致谢 |
四、HDPE/EVOH共混物结晶行为研究（论文参考文献）
- [1]聚乙烯基复合材料的制备及其阻气性和力学性能研究[D]. 刘国. 北京化工大学, 2021
- [2]基于纳米抗氧组装体的共混与复合包装膜制备及性能研究[D]. 唐有凯. 江南大学, 2021(01)
- [3]POE-g-MAH对HDPE/EVOH共混物形态与性能的影响[J]. 王瑞,魏子朕,曹艳霞,杨艳宇,王建峰,王万杰. 塑料科技, 2020(09)
- [4]HDPE/纳米无机粒子吹塑成型专用料的制备与性能研究[D]. 黄志强. 北京化工大学, 2020(02)
- [5]双向拉伸PA6/EVOH高阻隔薄膜的制备、性能及其机理研究[D]. 易着武. 湖南工业大学, 2020(02)
- [6]高抗冲聚烯烃/废旧PVB膜片共混材料制备与研究[D]. 王瑞. 郑州大学, 2020(02)
- [7]具有“多核结构”的超韧PA6/r-PVB/POE-g-MA共混物的制备与研究[D]. 魏子朕. 郑州大学, 2020(02)
- [8]双微孔亲水聚丙烯中空纤维膜的微结构构筑、调控及机理研究[D]. 罗大军. 贵州大学, 2019
- [9]微层共挤出成型PP/（POE/LDPE）片材及其发泡研究[D]. 陈艺昌. 华南理工大学, 2019(01)
- [10]MXD6/PB共混材料的制备与阻隔性能研究[D]. 孙晓光. 天津科技大学, 2015(02)